為了調(diào)高脫硝系統(tǒng)效率，在滿足環(huán)保超低排放標(biāo)準(zhǔn)的前提下，減少噴氨量、降低氨逃逸率、降低空預(yù)器堵塞風(fēng)險(xiǎn)，對(duì)某電廠超臨界2×700MW燃煤機(jī)組脫硝系統(tǒng)進(jìn)行噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)。通過(guò)調(diào)整噴氨手動(dòng)門開(kāi)度，合理調(diào)節(jié)SCR噴氨量，使SCR脫硝系統(tǒng)出口氮氧化物濃度分布的均勻性得到改善，降低了局部氨逃逸峰值，降低了空預(yù)器堵塞的風(fēng)險(xiǎn)。
隨著火電廠最新大氣污染排放標(biāo)準(zhǔn)的頒布及煤電節(jié)能減排升級(jí)與改造行動(dòng)計(jì)劃的實(shí)施，燃煤電廠必須更加嚴(yán)格地控制煙氣中NOx的排放量。選擇性催化還原（SCR）脫硝技術(shù)因脫硝效率高且運(yùn)行穩(wěn)定可靠，而被廣泛應(yīng)用于燃煤電廠。
脫硝效率、噴氨量大小和氨氣逃逸率是衡量SCR脫硝系統(tǒng)運(yùn)行是否良好的重要依據(jù)。電廠在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，由于負(fù)荷、鍋爐燃燒工況、煤種、噴氨格柵閥門開(kāi)度、煙道流場(chǎng)均勻性、吹掃間隔時(shí)間等因素均會(huì)影響SCR脫硝效率和氨逃逸率。逃逸氨在空預(yù)器中會(huì)生成黏性的硫酸銨或硫酸氫銨，減小空預(yù)器流通截面，造成空預(yù)器堵灰?？疹A(yù)器堵灰不僅影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性而且顯著降低鍋爐安全性，嚴(yán)重影響脫硝機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
目前燃煤電廠可以選擇新型的SCR脫硝系統(tǒng)噴氨格柵類型、布置方式及改造噴氨管，調(diào)整噴氨量和噴復(fù)均勻性，改進(jìn)催化劑入口氨氮比，優(yōu)化煙氣導(dǎo)流板布置、煙氣流速的均布性，或研發(fā)與應(yīng)用煙氣脫硝系統(tǒng)自動(dòng)控制技術(shù)。通過(guò)提升自控系統(tǒng)穩(wěn)定性和可靠性等措施，可提高SCR脫硝系統(tǒng)出口NOx分布均勻性，防止局部氨選逸超標(biāo)，減輕空預(yù)器堵灰、腐蝕、運(yùn)行阻力等問(wèn)題。
某廠由于投產(chǎn)時(shí)間早，投產(chǎn)時(shí)由于國(guó)家環(huán)保要求不高，脫硝系統(tǒng)按出口氮氧化物排污濃度200mg/m3設(shè)計(jì)。隨著國(guó)家環(huán)保要求的提升，為滿足發(fā)改能源〔2014〕2093號(hào)文件《煤電節(jié)能減排升級(jí)與改造行動(dòng)計(jì)劃（2014—2020年）》的要求，該廠將氮氧化物排放濃度穩(wěn)定的控制到50mg/m3以下，該廠進(jìn)行了SCR煙氣脫硝提效改造，主要是加裝5號(hào)爐第三層及6號(hào)爐第二層催化劑來(lái)達(dá)到NOx濃度超低排放。
通過(guò)上述改造措施，能夠?qū)⒌趸餄舛瓤刂频?0mg/m3以下，但運(yùn)行過(guò)程中存在局部氨逃逸偏大，自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)滿足不了運(yùn)行要求等問(wèn)題，導(dǎo)致還原劑耗量高、空預(yù)器阻力上升較快等問(wèn)題。因脫銷系統(tǒng)投產(chǎn)時(shí)SCR煙氣脫硝系統(tǒng)采用傳統(tǒng)的線性控制式噴氨格柵技術(shù)。
而目前脫硝系統(tǒng)新型結(jié)構(gòu)改造經(jīng)濟(jì)成本高、周期長(zhǎng)，在現(xiàn)有SCR脫硝系統(tǒng)中開(kāi)展噴氨優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)，是目前提高氨利用率、減少NOx污染物排放的主要手段，調(diào)節(jié)SCR脫硝系統(tǒng)噴氨量，改善SCR脫硝系統(tǒng)出口NOx分布均勻性和氨利用率。
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